21、DIN 2917-1982热蒸汽管道和贮存器用无缝钢管 22、DIN 43614-2-1980电气开关设备、压缩空气管道用管、不锈钢管要求 23、DIN 50192-1977脱碳层深度测定 24、DIN 73000-1986内燃机喷油装置用 喷油管 25、DIN 86009-1986船舶排气管、钢管 26、DIN 86288-1989船和船上建筑管道、带座钢管和异型管、造船用异型件 27、DIN EN 10216-5-1999压力目的用无缝钢管交货技术条件 第5部分：不锈钢管 28、DIN EN 10240-1998钢管的内外防护涂层、自动化工厂应用的热涂锌规范 29、DIN EN 10246-7-1996钢管的无损检测第7部分 无缝钢管的自动全周遍超声检测 30、DIN EN 10256-2000钢管无损检验：1级和2级无损检验人员的资格和能力

1.大块状和粗网状碳化物增加了表面的脆性，降低了基体的强度，尤其是沿晶界处的强度低、韧性差，碳化物的热导率只为残余奥氏体的一半，故散热性更差，增加了磨削裂纹的倾向。一般而言，磨削裂纹易于沿晶界扩张，因此呈龟裂状。 　　2.渗碳零件热处理后的磨削过程中，零件的表面会因此产生大量的热量，使表面温度升高，残留的奥氏体组织转变为马氏体组织，比容增大，故增加了表面层的拉应力而导致零件的开裂。另外残余奥氏体的导热性比马氏体差，过多的残余无缝钢管奥氏体使磨削热量的散热减慢，故造成表层升温速度加快，热应力增大，促使开裂倾向的加剧。 　　3.淬火后获得粗针状的马氏体组织的内应力大，而且强度低，马氏体组织内的显微裂纹也可能成为磨削裂纹源，故提高了磨削裂纹的倾向。晶粒粗大的马氏体必伴随着大量的残余奥氏体，因此更易于产生磨削裂纹。

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